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2023 06-21: 泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究四十三

2023-06-21

泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究四十三图4-12与图4-13分别为实验和模拟获得的后面板的变形模式。二者具有较好的一致性。子弹撞击下，后面板在整体上呈现出穹

2023 06-21: 泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究四十二

2023-06-21

泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究四十二图 4-10给出了数值模拟得到的芯层变形模式。与实验结果(图4-9)类似，芯层变形模式也分为压缩区和无压缩区。但压缩主要

2023 06-21: 泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究四十一

2023-06-21

泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究四十一 1、计算结果与分析 (1) 有限元模型的验证为验证本文所建立的有限元模型的可靠性，分别从夹芯板的变形模态，冲量对

2023 06-21: 泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究四十

2023-06-21

泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究四十采用上述三种（a、b、c）算法，基本上可处理工程结构动力响应分析中碰到的绝大部分接触一碰撞问题。罚函数法由于其原理

2023 06-21: 泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究三十九

2023-06-21

泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究三十九 (4)接触算法与设置 ① 在大型复杂工程结构动力响应数值分析中 ,结构中的不同部分发生相互接触一碰撞现象的处理是其难

2023 06-21: 泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究三十八

2023-06-21

泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究三十八 (3) 边界条件与初始条件模拟中边界条件与初始条件的设置与实验保持 -致，在夹芯板的边缘处采用固支边界条件(即约束相

2023 05-15: 泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究三十七

2023-05-15

泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究三十七 (2)材料模型实验中夹芯板的前后面板采用 2A12-O铝合金，其材料参数分别为密度p s =2700Kg/m'，弹性模量72.4GPa，屈服强度75.

2023 05-15: 泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究三十六

2023-05-15

泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究三十六受客观条件的限制，实验获得的数据比较有限。为了更加全面地描述夹芯板的动力响应问题，采用有限元方法计算已经成为

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