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2023 08-08: 泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究五十一

2023-08-08

泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究五十一蜂窝铝夹芯板的动力响应有限元模型的建立 ① 应用前处理程序 FEMB完成蜂窝铝夹芯板的网格划分,然后采用非线性有限元程

2023 08-08: 泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究五十

2023-08-08

泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究五十 (5)面板厚度与芯层厚度对结构变形影响的比较通过前面的研究我们知道，夹芯结构设计中，面板厚度和芯层厚度是两个重要

2023 07-26: 泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究四十九

2023-07-26

泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究四十九图 4-24给出了泡沫铝芯层厚度对结构能量吸收能力的影响结果。与采用厚度为10mm的芯层相比，采用30mm的芯层使得夹芯板吸

2023 07-26: 泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究四十八

2023-07-26

泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究四十八（ 4 ）能量吸收设法改善夹芯板的能量吸收能力是优化设计的一项重要内容，因此非常有必要了解撞击载荷下夹芯板各组

2023 07-26: 泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究四十七

2023-07-26

泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究四十七（ 3）压力时程 Radford等的研究表明，施加于实体板和夹芯板的压力曲线的幅值与脉冲持续时间取决于泡沫子弹的密度、长

2023 07-26: 泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究四十六

2023-07-26

泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究四十六

2023 07-26: 泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究四十五

2023-07-26

泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究四十五（ 2 ）变形过程图 4-17至图4-19给出了泡沫子弹撞击下不同芯层厚度(10mm，20mm和30mm)的泡沫铝夹芯板的变形过程。图4-17表明

2023 07-26: 泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究四十四

2023-07-26

泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究四十四 c.面板厚度对结构变形/失效影响的对比撞击载荷作用下，夹芯结构的前面板首先受到子弹的作用，而后产生变形吸收能量

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